，明顯偏高，且從火嘴出口處觀察著火情況，發(fā)現(xiàn)著火距離均在200 mm以上，著火距離偏大，這是造成著火及燃燒不穩(wěn)定的一個重要因素。同時從表1還可以看出，各風(fēng)管一次風(fēng)速相差較大，也就是說各燃燒器出口的一次風(fēng)還沒有調(diào)平，這對四角切圓燃燒的穩(wěn)定性是極不利的。

3.2 缺角或缺邊燃燒

　　四角切圓燃燒的一個主要特點，就是一次風(fēng)粉混合物射入爐內(nèi)后，一方面卷吸爐內(nèi)的高溫?zé)煔?，同時受上游鄰角掃過來的高溫火焰的直接對沖，使著火條件優(yōu)越，著火穩(wěn)定性好，另外四角射流互相聯(lián)系，互相影響。一方面加強了一次風(fēng)和二次風(fēng)的混合，強化了燃燒，同時使燃燒中的煤粉顆粒外面包著的外殼互受撞擊，容易脫落，加快了煤粉粒內(nèi)部燃燒，有利于煤粉的燃燼。

　　由于2號爐在運行過程中，經(jīng)常出現(xiàn)給粉機頻繁跳閘，嚴(yán)重時達10臺次/班以上，有時一次聯(lián)跳2～3臺給粉機，這樣就造成了缺角或缺邊燃燒。從每次發(fā)生的爐膛負壓波動造成保護動作跳閘的情況來看，絕大多數(shù)均存在缺角或缺邊燃燒現(xiàn)象，特別是底層燃燒器的缺角或缺邊燃燒，是造成爐內(nèi)燃燒不穩(wěn)定的主要原因之一。

3.3 煤質(zhì)方面的影響

　　2號鍋爐實際燃燒的煤質(zhì)與設(shè)計煤種有較大差異，其煤質(zhì)狀況見表2。

W^y(%)

W^f(%)

A^y(%)

V^r(%)

C^y(%)

Q_DW(kJ/kg)

設(shè)計煤質(zhì)

7

1.43

21.5

15

57.74

24388

實際煤質(zhì)

5.85

1.02

32.36

23.88

50.71

20710

表2 煤質(zhì)狀況

　　由于實際燃燒的混合　煤混有部分無煙煤，雖然干燥無灰基揮發(fā)份較高，但灰分較多，發(fā)熱量偏低，加上混配不均勻，因此，對穩(wěn)定著火和燃燒產(chǎn)生了一定的影響。

3.4 給粉量不均勻

　　適當(dāng)提高煤粉濃度是提高穩(wěn)燃能力的重要措施之一，這是因為煤粉的輸送濃度越大，一方面用來輸送介質(zhì)的熱量就小，所需的著火熱降低。另一方面著火區(qū)域的煤粉揮發(fā)份濃度會相應(yīng)提高，使著火溫度降低。

　　但在實際運行中發(fā)現(xiàn)，由于給粉機的實際轉(zhuǎn)速與BTG盤和CRT上顯示的轉(zhuǎn)速不一致，加上每個給粉機的插板開度也不一致，使得每個燃燒器出口的煤粉濃度也就不一致，因此各燃燒器的著火情況就不一樣，給粉量偏小的燃燒器，一次風(fēng)速會增加，著火不穩(wěn)定，嚴(yán)重時會造成局部滅火和爆燃，從而引起爐膛負壓波動，出現(xiàn)突發(fā)MFT。

3.5 高爐煤氣不能正常投運

　　為了充分利用武鋼高爐煤氣的富裕量，減少排放，降低成本，我廠鍋爐與同類型的670 t/h鍋爐相比，一個明顯的區(qū)別就是在鍋爐底部設(shè)計了兩層高爐煤氣燃燒器，最大摻燒量可達1.5×105 m3/h，整個爐膛比同類型鍋爐高4 m，而最下層煤粉燃燒器距冷灰斗的距離為4.5 m，這與不摻燒高爐煤氣的同類型鍋爐相比明顯偏大，因此在不投高爐煤氣的情況下，即在全燒煤的工況下，就會造成鍋爐底部溫度偏低，對底層煤粉火嘴的著火和穩(wěn)定燃燒均會造成不利影響。我廠2號爐于1998年11月首次投入高爐煤氣運行，且斷斷續(xù)續(xù)，影響了鍋爐的燃燒穩(wěn)定性。

3.6 燃燒調(diào)整不及時

　　燃燒調(diào)整的好壞，直接關(guān)系到爐內(nèi)燃燒的穩(wěn)定性，運行人員應(yīng)根據(jù)不同的負荷要求及時調(diào)整燃料量，同時要相應(yīng)地調(diào)整送、引風(fēng)量，以保證燃燒所需的最佳空氣量；根據(jù)煤質(zhì)的變化及著火情況，及時調(diào)整一、二次風(fēng)配比及煤粉細度等，以保證爐內(nèi)最佳燃燒工況。在實際運行中發(fā)現(xiàn)運行人員對燃燒調(diào)整不及時，主要體現(xiàn)在以下兩個方面：

(1) 由于負荷的變化而增減燃料量時，為了保證爐膛負壓一般只調(diào)整了引風(fēng)量，而沒有及時調(diào)整送風(fēng)量。

(2) 煤質(zhì)變化時，不能及時調(diào)整一、二次風(fēng)的配比及煤粉細度等，這主要是由于入爐煤質(zhì)化驗的結(jié)果嚴(yán)重滯后，且只分析了揮發(fā)份，而沒有及時分析熱值等，不能及時指導(dǎo)運行人員的燃燒調(diào)整。

4 解決問題的對策

4.1 一次風(fēng)速調(diào)平

　　通過冷態(tài)空氣動力場試驗和熱態(tài)調(diào)整試驗，對各個一次風(fēng)出口風(fēng)速進行標(biāo)定與調(diào)平，同時為了加強日常運行監(jiān)視與調(diào)整，對原采用的一次風(fēng)監(jiān)測靜壓表進行改造更換，新安裝了4套PT4-Ⅱ型一次風(fēng)速在線監(jiān)測裝置，使日常運行各一次風(fēng)速均保持在30 m/s左右。

4.2 徹底解決給粉機頻繁跳閘問題

　　通過對給粉機解體清理，徹底解決給粉機卡、堵、跳等問題；對粉倉進行密封改造，防止粉倉進水及煤粉吸潮結(jié)塊；對木屑分離器和煤粉篩進行改造和完善，提高其使用效果，并要求運行人員加強清理，以減少煤粉中的木屑等雜物；適當(dāng)提高磨煤機出口溫度，降低煤粉中的水分含量，使給粉機的工作狀況得到改善；將給粉機的轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)由滑差改為變頻調(diào)速，解決給粉機頻繁出現(xiàn)轉(zhuǎn)速同步和卡跳；在鍋爐運行中當(dāng)多臺給粉機跳閘造成缺角或缺邊燃燒時，及時投油穩(wěn)燃。

4.3 對給粉機轉(zhuǎn)速重新校對

　　調(diào)整各個給粉機的插板開度使其保持一致，同時對給粉機的轉(zhuǎn)速進行重新校對，使其實際轉(zhuǎn)速與BTG盤和CRT上顯示一致。

4.4 適當(dāng)提高煤粉濃度，特別是底層煤粉濃度

　　保持下層給粉機轉(zhuǎn)速在500 r/min以上，同時對每層給粉機轉(zhuǎn)速限定最低不能低于300 r/min。

4.5 取消一次風(fēng)壓自動調(diào)節(jié)

　　由于一次風(fēng)總風(fēng)壓是用改變二次風(fēng)檔板開度來調(diào)節(jié)的，在運行中發(fā)現(xiàn)爐膛負壓與一、二次風(fēng)壓有關(guān)并相互影響，當(dāng)一次風(fēng)壓投自動的情況下，爐膛負壓與一、二次風(fēng)壓之間的波動存在相互疊加的可能，因此，取消一次風(fēng)壓的自動調(diào)節(jié)，改為手動調(diào)節(jié)，避免二次風(fēng)檔板隨爐膛負壓的波動而波動，對爐膛負壓的穩(wěn)定有好處。

4.6 投入高爐煤氣正常運行

　　盡可能的多摻燒高爐煤氣，以提高鍋爐底部溫度，同時在沒有高爐煤氣的情況下，應(yīng)嚴(yán)密關(guān)閉高爐煤氣層的二次風(fēng)檔板，減少鍋爐底部漏風(fēng)。

4.7 改善煤質(zhì)狀況

　　由于混煤的著火和穩(wěn)燃主要取決于活性較好的煤，因而混煤中無煙煤的比例不能太大。通過化驗分析，最后將無煙煤按20%進行混配。

4.8 提高運行人員燃燒調(diào)整的及時性

　　當(dāng)爐內(nèi)燃料改變時應(yīng)相應(yīng)地調(diào)整送、引風(fēng)量，當(dāng)煤質(zhì)變化時，及時調(diào)